HYDRODYNAMICS OF DRAIN FROM POROUS NONWOVEN MATERIAL FOR VACUUM-WASHING DRAINAGE

Full Text

Лечение острых гнойно-воспалительных заболеваний (ОГВЗ) лица и шеи продолжает оставаться одной из актуальных проблем неотложной хирургии [8, 10]. Это объясняется значительным количеством больных с воспалительными заболеваниями, составляющих около 50-60% от всех находящихся на лечении в специализированных стоматологических стационарах [1, 13]. При этом выявлено, что одонтогенные флегмоны наиболее часто встречаются у лиц активного и трудоспособного возраста (21- 50 лет) - 74,9% [7, 11]. Поэтому данная проблема является не только медицинской, но и социально-экономической. В настоящее время ведущие позиции в лечении гнойных ран занимает активная хирургическая тактика. Ее основными компонентами являются хирургическая обработка гнойного очага и его эффективное дренирование с целью эвакуации продуктов тканевого распада и обеспечения быстрого перехода фазы альтерации в стадию регенерации [2]. В последнее время для лечения гнойных ран все большее применение находит низкодозированное отрицательное давление [4, 6, 14]. Для дренирования гнойной раны используют резиновые полоски, резиновые и полихлорвиниловые трубки [5]. Данные дренажи не могут обеспечить отток экссудата при использовании вакуума из-за присасывающе-обструкционного эффекта [4, 6, 14]. В связи с вышесказанным требуется совершенствование активных видов вакуум-аспирации в челюстно-лицевой хирургии. Цель исследования: обоснование использования дренажей из нетканого титанового материала со сквозной пористостью для обеспечения вакуум-промывного дренирования гнойных ран челюстно-лицевой области. Материалы и методы Перед созданием дренажного устройства (патенты РФ на полезную модель № 129819, № 158954) был проведён расчёт гидродинамических показателей дренажа из нетканого титанового материала со сквозной пористостью (НТМСП). Моделирование проводилось на основе численного решения общих уравнений движения вязкой несжимаемой жидкости [3] с помощью метода контрольных объемов [9]. Была построена 3D-модель, содержащая 380000 расчетных ячеек гексаэдральной формы (рис. 1). В процессе расчётов было рассмотрено 9 вариантов образцов дренажа с пористостью 70%, 80% и 85%, изготовленных из проволоки сплава титана ВТ1-00 диаметром 0,09, 0,10 и 0,15 мм. При моделировании рассматривался стационарный процесс течения физиологического раствора в подводящей, отводящей трубках и дренаже при вакуум-аспирации. Были доказаны линейный характер распределения давления и ламинарное течение физиологического раствора при отрицательном давлении 125 мм рт. ст. В нижней части дренажа наблюдалось небольшое избыточное давление, вызванное застоем подаваемого физиологического раствора (рис. 2). Расчёты показали постоянное отрицательное давление на границе дренажа и раневой полости на всём протяжении в шести из девяти образцах. Для дальнейшего рассмотрения были выбраны варианты дренажа, изготовленного из проволоки диаметром dп=0,10 мм с максимальным и минимальным значением пористости, т.е. П=0,70 и П=0,85 (рис. 3). За основу взята расчетная модель, к которой была добавлена область, соответствующая окружающим тканям, заполненным экссудатом. Для новой модели использовалась комбинированная расчетная сетка, содержащая ячейки как гексаэдральной, так и тетраэдральной формы (всего около 810000 расчетных ячеек). Особенностью живых тканей является то, что при фильтрации жидкости определяющими в них являются не инерционные потери, как в материале МР, а вязкие. В первом приближении течение жидкости в живых тканях может быть описано законом Пуазейля, на основании которого можно определить значение коэффициента вязких потерь [12]. Было учтено, что реологические свойства (плотность и вязкость) физиологического раствора и экссудата несколько различаются. Экссудат в первом приближении рассматривался как ньютоновская жидкость с вязкостью, соответствующей средним значениям вязкости крови, полученным в результате экспериментов [15]. В ходе численного моделирования рассматривался стационарный процесс течения физиологического раствора в подающей трубке и дренаже, а также течения экссудата при следующих граничных условиях: боковые поверхности трубки - непроницаемые стенки с условием равенства нулю скорости течения на них; на выходе (верхняя граница дренажа) - заданное разряжение, создаваемое вакуумным насосом; на входе в трубку - заданный массовый расход физиологического раствора; на внешней границе области, соответствующей тканям, окружающим раневую полость - избыточное давление, соответствующее осмотическому давлению. Результаты моделирования На рис. 4 приведены линии тока течения экссудата в тканях вокруг раневой полости. На рис. 5 приведены совместные линии тока течения физиологического раствора и экссудата. Как показали расчеты, при малой проницаемости дренажа в его нижней части происходит выдавливание физиологического раствора в окружающие ткани. Это дополнительно иллюстрируется на рис. 6, где внешняя поверхность дренажа раскрашена в соответствии с направлением потока - наружу или вовнутрь. Как видно из этого рисунка, при малой пористости материала МР нижняя часть дренажа (примерно последние 10 мм) не обеспечивает отсасывания экссудата. При большой пористости дренажа выдавливания физиологического раствора из него не происходит, и всасывание экссудата обеспечивается по всей его поверхности. Рис. 6. Области втекания (красный) и вытекания (голубой) жидкости из дренажа при малой пористости П = 0,70 На рис. 7 приведено распределение давления в вертикальном сечении дренажа и окружающих тканей. Из этого рисунка видно, что при малой пористости дренажа в его нижней части наблюдается избыточное давление. С учетом вклада сопротивления тканей вокруг раневой полости, это избыточное давление оказывается больше, чем было предсказано по результатам этапа 1 на основании моделирования течения в одном только дренаже. На рис. 8 приведены графики зависимостей давления от радиальной координаты, построенные для линий, проходящих на расстоянии 10 мм, 30 мм и 50 мм от нижней части дренажа (положение линий см. на рис. 9). Как видно из рисунка, для дренажа с пористостью П=0,70 ниже линии на расстоянии 10 мм от нижней части (красная кривая) уже не образуется разряжение, т.е. всасывания экссудата из тканей вокруг раневой полости ниже этой линии не происходит. Для дренажа с пористостью П=0,85 разряжение присутствует по всем трём линиям. Рис. 9. Положение линий, для которых приведено распределение давления на рис. 8 На основании расчетных гидродинамических характеристик дренажа приступили к его изготовлению. Нами был использован материал капиллярно-пористой структуры - нетканый титановый материал со сквозной пористостью - металлорезина (МР). Изготавливали тело дренажа длиной (L) 60 мм и диаметром (D) 8 мм (рис. 10). Рис. 10. Дренаж авторской конструкции: а - коннектор; б - дренажная часть из МР; L - длина тела дренажа; D - диаметр тела дренажа Создание дренажа включало в себя ряд этапов. С помощью станков, выпускаемых серийно, из проволоки сплава никелида титана ВТ1-00 диаметром 0,1мм и длиной 50 мм (L1) навивали спираль диаметром 1,0 мм. Процесс навивания спирали осуществляли пластическим деформированием проволоки на вращающемся коническом керне при обкатывании его роликом. После навивания спираль растягивали (путем её пропускания через калиброванное отверстие) до шага (L2), равного её диаметру 1,0 мм. При заданном усилии получали поры в дренаже диаметром от 120 мкм до 200 мкм - 85 % пористости. Выводы Конструкция предложенного нами дренажа позволяет обеспечить вакуум-терапию при отрицательном давлении в 125 мм рт. ст. При этом по всей поверхности соприкосновения дренажа с раневой поверхностью наблюдается отрицательное давление, что позволяет эффективно аспирировать экссудат. Предложенный дренаж является наполнителем раневой полости и позволяет проводить в закрытой полости контролируемую вакуум-аспирацию. Конфликт интересов отсутствует.

About the authors

I M BAYRIKOV

Samara State Medical University

Email: dens-stom@mail.ru

V A MONACOV

Samara State Medical University

Email: kendr2005@yandex.ru

References

Supplementary files